O transformador

Para construirmos transformadores de áudio de alta qualidade usaremos também a Tabela 1 só que neste caso daremos uma permissão especial: Para transformadores empregados em circuito tipo SE usaremos a ferragem necessária para a potência de áudio projetada multiplicada por 4 e para emprego em circuito push pull usaremos a potência de áudio projetada multiplicada por 3. Esta providência se prende ao fato que o transformador de força é projetado para operar com uma única freqüência –a da rede, 50 ou 60 Hz; enquanto o transformador de áudio deve reproduzir as freqüências de 20 a 20.00 Hz.

Na prática, para os 40W de saída de áudio buscaremos ferro para 120W que seriam os Шл 25x32 ou Шл 25x40. ficaremos com a folga a maior. Шл 25x40 .

Para o driver teremos 3.5W de potência para impulsor, buscaremos ferro para 14W , satisfazendo o ferro Шл 16x20

Assim teremos Шл 25x40 para a ferragem do estágio de saída e Шл 16x20 para o estágio driver.

No segundo exemplo com a 30п1с (similar à 25L6 GT) teremos 4W de saída de áudio buscaremos ferro para 16W que recai no caso do Шл 16x20.

Desde já fica determinado: saídas em Push Pull (simétricas) ferro entrelaçado; saídas em Single Ended (simples) com gap (entreferro de 0.1mm)

Circuito de áudio do Shindo Sinhonia vendo-se os transformadores driver e saída.

Tensão de trabalho 400V. (consideraremos a grosso modo 90% com as perdas no ferro)

Como o transformador de saída neste circuito é um PP, a tensão de excitação entre os terminais é de 360 x 2 = 720V

Considerando derivação a 23% para as grades, teremos 23% de 1,684 = 388 espiras.

Fio adequado: Pelo manual de válvulas temos corrente de repouso de 77mA em placa +15 mA em grade auxiliar. Ou 92 mA por válvula. Para um transformador de durabilidade indefinida usaremos a base do dobro da corrente como margem de segurança ou 184 mA. De acordo com Tabela 2 teremos uso para o fio #29 0.286 mm de diâmetro.

1.684 espiras no primário de 5K Ohms. Aplicamos a fórmula do coeficiente de transformação:

A fórmula acima é usada para a relação de espiras no transformador considerando o casamento de impedâncias que se fizerem necessárias. Esta relação é válida para todas as condições: interestágio ou saída; “n” é sempre um número maior que 1.

A EL 156 necessita 8,800 Ohms no primário: logo 8800 : 4 = 2200 √2200= 47

Fio adequado: 40W sobre 4 Ohms --- 10 A necessários—tabela 1 quatro enrolamentos em paralelo fio # 18 diâmetro 0.823mm

Usaremos devido à qualidade do ferro e o fato de ser etapa em saída SE o valor 12 x 1.5 = 18.

Tensão de trabalho 290V. (consideraremos a grosso modo 90% com as perdas no ferro)

Como o transformador de saída neste circuito é um SE, a tensão de excitação entre os terminais continua sendo de 260V

260 x 18 = 4,680 espiras no primário. Corresponde aos dois enrolamentos de 5K perfazedo 20K Ohms de primário.

Fio adequado: Pelo manual de válvulas temos corrente de repouso de 42 mA total. Para um transformador de durabilidade indefinida usaremos a base da corrente imediatamente maior como margem de segurança ou 57 mA. De acordo com Tabela 2 teremos uso para o fio #34 0.160 mm de diâmetro.

Os secundários do driver não terão corrente circulante desta forma poderemos usar fios de calibre mais fino.

Como vimos na Apresentação, o enrolamento bifilar minimiza as perdas gerais

Circuito de áudio do Radio Receptor АРЗ-49 vendo-se o transformador de saída conjugado com choque.

Usaremos o valor recomendado multiplicado por 1.5 como no exemplo anterior (18).

Tensão de trabalho 127V. (neste caso consideramos os 114.3 V como sendo seus 90%)

Como o transformador de saída neste circuito é um SE, a tensão de excitação entre os terminais continua sendo de 114.3 V

114.3 x 18 = 2,057 espiras no primário.arredondamos para 2000 espiras para simplificação.

Fio adequado: Pelo manual de válvulas temos corrente de repouso de 42mA. como margem de segurança usaremos 57 mA. De acordo com Tabela 2 teremos uso para o fio #34 0.160 mm de diâmetro.

2000 espiras no primário de 2.5K Ohms. Para bobina móvel de 5 Ohms Aplicamos a fórmula do coeficiente de transformação: 2500:5 = 500 √500 = 22.3

2000 : 22.3 = 89 espiras para 4 W de saída teremos em 5 Ohms (P= R I²) e I será de 0.9ª. De acordo com Tabela 2 teremos uso para o fio #22 0.644 mm de diâmetro.

Os valores calculados são bem próximos aos parâmetros divulgados pelo fabricante.

Dados do fabricante do Radio Receptor АРЗ-49 ; transformador de saída e auto trnsformador de alimentação.

Excitação por driver em etapa simples P.A de fabrico Standard Telephones & Cables

A configuração acima foi inicialmente divulgada em 1932 no manual Radiotron RC11

Nota usamos o fator 2 para escolha do ferro uma vez que o equipamento é um P.A. e não um Hi-Fi.

Tensão de trabalho 600V. (consideraremos a grosso modo 90% com as perdas no ferro)

Como o transformador de saída neste circuito é um PP, a tensão de excitação entre os terminais é de 540 x 2 = 1080V

Fio adequado: Pelo manual de válvulas temos corrente de repouso em categoria B especial, 36 mA com excitação máxima 143mA. De acordo com Tabela 2 teremos uso para o fio #29 0.286 mm (180 mA)

2,592 espiras no primário de 6,600 Ohms. Aplicamos a fórmula do coeficiente de transformação:

6L6-G Pentodo SE Classe A 300V 10W (RCA RC-18 MANUAL) (5.3W-Standard Telephones)

Usaremos o valor recomendado multiplicado por 1.5 como no exemplo anterior (15.3).

Tensão de trabalho 300V. (consideraremos a grosso modo 90% com as perdas no ferro)

Como o transformador de saída neste circuito é um SE, a tensão de excitação entre os terminais é de 300V

2.754 espiras no primário de 4K2 Ohms. Secundário de 7K1. Aplicamos a fórmula do coeficiente de transformação:

4k2:7k1 = 0.59 √ 0.59 =0.769 1: 0.769= 1.3 ou 2754 x 1.3 = 3580 espiras do secundário com derivação central ou 2x 1790 espiras.

Já conhecido o sistema que descrevemos para cálculo dos diversos transformadores, vamos agora esquematizar para maior simplificação e entendimento. A base de todo o cálculo e a escolha dos materiais é a potência em que a unidade será empregada.

Tive um colega na faculdade que estudava transformadores e decidiu fazer transformadores sob encomenda. Ele se baseava nas formulas matemáticas de eficiência do transformador.Com base neste recurso, as dimensões do ferro não influiriam diretamente, assim poderíamos fazer transformadores pequenos e muito baratos. A primeira experiência foi um auto transformador de geladeira. O fato é na conversa que tive com ele, fiquei absolutamente convencido de seus princípios. O fato é que o transformador queimou em menos de duas horas de teste. Visualizamos, sentimos ao vivo e doeu no bolso. A potência estava ali mesmo, ou melhor não estava, pois não cabia no transformador pequeno. O Carlos se especializou tornando-se um expert em todos os tipos de enrolamentos, para divisores de áudio, radio freqüência e bobinas sintonizadas para transmissão etc.

Portanto, uma vez conhecida a potência na qual o transformador vai operar, é possível obter-se a seção transversal do núcleo. A codificação GOST nos dá justamente os valores “a” e “b” que correspondem respectivamente à perna central da laminação e o empilhamento de laminas em mm. A potência de trabalho é portanto o ponto de partida para todo e qualquer transformador que se deseje criar.
Esta é a chamada seção transversal do núcleo, a área central das chapas que atravessam o centro do carretel do transformador. Veja figura abaixo: a área em questão é escurecida e colocamos o carretel para um melhor entendimento.
As medidas do carretel devem ser iguais as da seção transversal do núcleo (com as folgas necessárias), pois na montagem, o núcleo será encaixado no carretel.

A área interna do carretel, assim como a seção transversal do núcleo a serem escolhidos podem ser obtidas através da formula:

Repetimos a tabela 1 e escolhemos aleatoriamente quatro exemplos de potência para dimensionamento do núcleo, Os exemplos estão marcados em vermelho.

Partimos pela coluna 9 que tem dois valores: correspondentes à faixa de utilização. Valor mínimo e tolerância máxima respectivamente.

Assim no primeiro exemplo partimos de uma dada potência: 15 Watt. Aplicamos a fórmula e vamos achar 3.5. o valor mais próximo é 3.2 correspondente ao Шл 16x20. os demais exemplos seguem o mesmo caminho.

A outra face da potência é direcionada para o emprego do fio a ser utilizado. A potência em VA é o produto da Tensão de trabalho (em volts) versus a Corrente (em amperes) que fluirá no fio empregado.

Os fios são comercializados pelo seu diâmetro em mm ou pelo padrão A.W.G.

A fórmula abaixo nos dá a bitola do fio a ser empregado no enrolamento específico.

Repetimos a tabela 2 e escolhemos aleatoriamente mais cinco exemplos de potência (agora oriundo das correntes circulantes) para dimensionamento do diâmetro dos fios a serem empregados. os exemplos estão marcados em vermelho.

Fio #39 corrente 0.017 0.65 x √0.017 = 0.65 x 0.130 = 0.084 (valor calculado) 0.080 (valor tabelado)

Fio #33 corrente 0.072 0.65 x √0.072 = 0.65 x 0.268 = 0.174 (valor calculado) 0.180 (valor tabelado)

Fio #23 corrente 0.73 0.65 x √0.73 = 0.65 x 0.85 = 0.552 (valor calculado) 0.573 (valor tabelado)

Fio #16 corrente 3.7 0.65 x √3.7 = 0.65 x 1.92 = 1.248 (valor calculado) 1.291 (valor tabelado)

Fio #9 corrente 19 0.65 x √19 = 0.65 x 4.35 = 2.827 (valor calculado) 2.906 (valor tabelado)

O sistema aqui apresentado é fruto de uma larga experimentação e jogo de valores. Você não terá qualquer malfadado problema de que já tive experiência, que após calculado, o fio não cabe na janela da ferragem escolhida para o transformador.

O enrolamento do primário deve ser sempre aquele que estará próximo ao núcleo.

Uma camada de enrolamento aberto em seqüência ao enrolamento primário serve como blindagem eletrostática.

Os enrolamentos secundários devem ter seu sentido de bobinagem inverso ao primário.

As seções de enrolamentos diferenciados trabalhando com diferenciais de tensões muito elevadas devem ser isolados entre si com cadarços especiais posteriormente impregnados com resina adequada.

São bobinagem simples, mas requerem isolamento entre camadas com papel próprio para transformadores e seu núcleo bem isolado da ferragem devido aos possíveis impulsos de força contra eletro motriz.

Os transformadores de saída são pecas chaves na cadeia de reprodução sonora. Sua função básica é transformar tensão em corrente. Por esta razão, quanto menor for a impedância da fonte que o excita, menor será a necessidade de transformação, conseqüentemente vai-se exigir menos do mesmo transformador e seu desempenho melhorará. Eis a primeira das razões do porque da resposta dos triodos é mais atraente que os pentodos.

O saída exige uma ampla resposta de freqüência e mínimo desvio de fase, por isto mesmo sua capacitância distribuída seve ser a mínima possível. Entre as diversas experiências no processo construtivo a distribuição multi-camada foi a que melhor se adaptou nos processos de manufatura trazendo como benefício extra o custo bastante limitado no produto final.

–Enrolamento intercalado para melhora nas respostas de altas freqüências

É importante o uso de ferro de grão orientado (GO) apesar de que alguns fabricantes não o usam simplesmente por economia no preço final. A montagem dos enrolamentos do saída segue em linhas gerais a do transformador de força.

Existem dois tipos de transformadores de saída de áudio: os empregados em Saída Simétrica e os empregados em Saída Simples. A tensão de excitação será à grosso modo o dobro da tensão de alimentação nos circuitos simétricos e o valor da fonte no Saída Simples Como vimos anteriormente o enrolamento do primário é regido pela tensão de alimentação. Adotamos 90% deste valor como base. Outros autores tais como o Sergei Sergeev, usam valores variáveis entre 94 e 96%. Os transformadores em saída simétrica devem ter a ferragem entrelaçada para maior indutância de primário e melhor resposta de graves. Os transformadores de saída simples não se permitem tal peculiaridade, pois a corrente contínua no primário os magnetizará impedindo a resposta de qualidade. Portanto uma folha de papel de 0.1mm manterá o entreferro aberto evitará a saturação do núcleo e manterá a indutância num valor aceitável. A dimensão do ferro e a potência de trabalho no primário vão determinar a quantidade de espiras e bitola do fio a usar que por sua vez determinarão a quantidade de espiras e bitola do(s) fio(s) empregado(s) no secundário(s).

Lembre-se que a quantidade de fio empregada num SE será sempre 1.5 x a empregada no PP.

Como praxe empregamos para transformadores de qualidade, ferro especificado para 3 x a capacidade de potência necessária válido para saídas SE PP e drivers. Nestas condições as fórmulas para dimensionamento do núcleo e a do fio empregado demonstrado no segmento para transformadores de força continuam sendo válidos. - E a tabela 1 com toda validade.

Tabela dos tipos de laminação dos ferros russos empregados em transformadores

Тип

Пластины

Tipo de

Chapa

Размеры Descrição

Пределы*

Limites

Q_cQ₀, см⁴

ширина

среднего

стержня

Largura da

Perna do

Núcleo

а, см

ширина

окна

Largura da

Janela

c, см

высота

окна

altura da

Janela

h, см

площадь

окна

Área da

Janela

Q₀= c h,

см²

Ш-10

Ш-12

УШ-12

Ш-12

Ш-14

Ш-15

Ш-16

УШ-16

Ш-18

Ш-19

Ш-20

УШ-22

Ш-25

Ш-28

УШ-30

Ш-32

УШ-35

УШ-40

1,0

1,2

1,4

1,5

1,6

1,8

1,9

2,0

2,2

2,5

2,8

3,0

3,2

3,5

4,0

0,5

0,65

1,2

0,6

0,8

1,6

0,7

0,9

1,35

0,8

1,0

0,9

1,2

1,0

1,7

1,4

2,5

3,15

1,4

1,9

3,6

2,2

2,6

1,5

1,8

3,6

1,8

2,2

4,8

2,1

2,5

2,7

2,4

2,8

2,7

3,35

3,0

4,7

3,9

6,0

5,8

4,2

5,3

7,2

6,15

7,2

0,75

1,17

4,32

1,08

1,76

7,68

1,47

2,25

3,65

1,92

2,8

2,43

4,02

3,0

7,99

5,46

18,3

5,88

10,1

25,9

13,5

18,7

0,75-1,5

1,17-2,34

4,32-8,64

1,56-3,12

2,53-5,06

11,1-22,2

2,88-5,76

4,41-8,82

8,21-16,4

4,91-9,82

7,17-14,3

7,87-15,7

14,5-29

12-24

32-64

26,4-52,8

93,7-180,7

114-228

46,5-93

91-182

265-530

165-330

300-600

Limites = valores máximo e mínimo para -Área da janela X (perna central x empilhamento) em cm⁴.

Segundo Waldyr Chaves da Indústria Eletrônica Stevenson e publicado na Revista Monitor de Rádio e Televisão outubro, novembro e dezembro de 1966. temos disponíveis os seguintes ferros para transformadores: vide tabela acima.

Limites = valores máximo e mínimo para -Área da janela X (perna central x empilhamento) em cm⁴.

Limites correspondem à máxima e mínima potencia possíveis de serem construidas com um tipo de ferro.

Limites = -Área da janela [=C x (A-G)] X (perna central [D] x empilhamento [alt]) em cm⁴.

A conversão dos ferros russos propostos em nossas descrições terá o critério:

Se a especificação for a 40x60 teremos área de 2400mm² no transformador russo

Se a especificação for a 40x100 não teremos ferro para tal teremos que consultar o fabricante para fornecimento especial

Raa KW				Enrolamento do Secundário
	8.8	4.9	3.6	Enrolamento do Secundário
16	72	96	112	*96 voltas*
8	50	67	78	*39 voltas*
4	36	48	56	*48 voltas*
	EL156	EL51	EL34	F2a

тип магнито- провода (сердечника)					плотность тока в обмотке	мощность	витков на вольт	витков на вольт
tipo de laminação para núcleo					densidade corrente por área	potência	espiras por volt	espiras por volt

а,мм х b,мм	А, мм	Н, мм	с, мм	h, мм	J, А/мм2	*Р, ВА**	Nперв. N prim	Nвтор. N sec
Ш 3 х 4	12	10,5	3	7,5
Ш 3 х 6,3	12	10,5	3	7,5
Ш 4 х 5	16	14	4	10
Ш 4 х 8	16	14	4	10
Ш 5 х 6,3	20	18	5	12,5
Ш 5 х 10	20	18	5	12,5
Ш 6 х 8	24	21	6	15	6
Ш 6 х 12,5	24	21	6	15	5
Ш 10 х 10	40	35	10	25	4,8
Ш 10 х 12,5	40	35	10	25	4,6
Ш 10 х 16	40	35	10	25	4,4
Ш 10 х 20	40	35	10	25	4,1
УШ 10 х 10	36	31	6,5	18	5
УШ 10 х15	36	31	6,5	18	4,5
УШ 10 х 20	36	31	6,5	18	4
Ш 12 х 12	36	31	6	18	5,2
Ш 12 х 12	42	42	9	30	5,0
Ш 12 х 12	48	30	12	18	4,5
Ш 12 х 12	48	42	12	30	4,2
Ш 12 х 16	42	42	9	30	4,2
Ш 12 х 16	48	30	12	18	4,3
Ш 12 х 16	48	42	12	30	4
Ш 12 х 20	48	30	12	18	4,1
Ш 12 х 20	48	42	12	30	3,9
Ш 12 х 25	48	30	12	18	4
Ш 12 х 25	48	42	12	30	3,7
УШ 12 х 12	44	38	8	22	4,3
УШ 12 х 18	44	38	8	22	4,1
УШ 12 х 24	44	38	8	22	3,8
Ш 16 х 16	48	40	8	24	4,7
Ш 16 х 16	64	56	16	40	3,7
Ш 16 х 20	64	40	16	24	3,8	11	13,1	17
Ш 16 х 20	64	56	16	40	3,5	18	13,2	17
Ш 16 х 24	48	40	8	24	4,2	7	11	13,5
Ш 16 х 25	64	40	16	24	3,6	12	10,4	13
Ш 16 х 25	64	56	16	40	3,4	22	10,5	12,7
Ш 16 х 32	48	40	8	24	4,1	9	8,3	10
Ш 16 х 32	64	40	16	24	3,5	15	8,3	10
Ш 16 х 32	64	56	16	40	3,2	27	8,3	9,9
Ш 16 х 40	64	40	16	24	3,3	18	6,7	7,8
Ш 16 х 40	64	56	16	40	3,0	32	6,8	7,7
УШ 16 х 24	56	48	10	28	4,0	8	8,0	9,0
Ш 18 х 18	54	45	9	27	5,2	10	15	20
Ш 18 х 27	54	45	9	27	5,0	13	10,5	12
Ш 18 х 36	54	45	9	27	4,1	17	8	9
УШ 19 х 19	67	58	12	33	3,7	12	10,8	13
УШ 19 х 28	67	58	12	33	3,5	17	6,5	7,3
УШ 19 х 38	67	58	12	33	3,2	22	5,0	5,6
Ш 20 х 20	60	50	10	30	3,5	11	10	12,2
Ш 20 х 20	80	50	20	30	3,5	18	10,6	13,2
Ш 20 х 20	80	70	20	50	3,2	32	10,7	13,2
Ш 20 х 25	80	50	20	30	3,4	22	8,6	10,5
Ш 20 х 25	80	70	20	50	3,1	40	8,7	10,4
Ш 20 х 27	65	65	12,5	45	4,3	25	8,2	10
Ш 20 х 30	60	50	10	30	4,3	20	7,0	8,4
Ш 20 х 32	80	50	20	30	3,2	27	6,8	8
Ш 20 х 32	80	70	20	50	3,0	48	6,9	8
Ш 20 х 40	60	50	10	30	4,0	25	5,5	6,4
Ш 20 х 40	80	50	20	30	3,1	30	5,4	6,2
Ш 20 х 40	80	70	20	50	2,9	55	5,5	6,2
Ш 20 х 50	80	50	20	30	3,0	37	4,3	4,9
Ш 20 х 50	80	70	20	50	2,7	70	4,3	4,9
Ш 22 х 22	66	55	11	33	4,0	18	8,5	11
Ш 22 х 33	66	55	11	33	3,6	27	6	7
УШ 22 х 22	67	78	14	39	3,1	20	8,0	9,3
УШ 22 х 33	67	78	14	39	2,9	28	5,4	6
УШ 22 х 44	67	78	14	39	2,6	34	4,1	4,3
Ш 25 х 25	100	63	25	37,5	3,1	38	6,9	8,2
Ш 25 х 25	100	88	25	62,5	2,9	70	6,9	8,1
Ш 25 х 32	100	63	25	37,5	3,0	50	5,5	6,2
Ш 25 х 32	100	88	25	62,5	2,8	90	5,5	6,3
Ш 25 х 40	100	63	25	37,5	2,3	55	4,4	4,9
Ш 25 х 40	100	88	25	82,5	2,7	100	4,4	4,9
Ш 25 х 50	100	62,5	25	37,5	2,8	65	3,5	3,9
Ш 25 х 50	100	87,5	25	62,5	2,6	130	3,5	3,8
Ш 25 х 63	100	62,5	25	37,5	2,7	75	2,9	3,15
Ш 25 х 63	100	87,5	25	62,5	2,5	155	2,9	3,1
УШ 26 х 26	94	81	17	47	3,5	70	4,9	5,5
УШ 26 х 39	94	81	17	47	3,2	85	3,4	3,8
УШ 26 х 52	94	81	17	47	2,7	100	2,7	3,0
Ш 28 х 28	84	70	14	42	3,7	50	6,1	7,0
Ш 28 х 42	84	70	14	42	3,2	70	4,05	4,5
УШ 30 х 30	106	91	19	53	2,8	100	4,2	4,6
УШ 30 х 45	106	91	19	53	2,6	130	3,1	3,3
УШ 30 х 60	106	91	19	53	2,4	170	2,4	2,5
Ш 32 х 32	128	80	32	48	2,8	100	4,4	5,0
Ш 32 х 32	128	112	32	80	2,6	140	4,5	5,0
Ш 32 х 40	128	80	32	48	2,7	120	3,5	3,8
Ш 32 х 40	128	112	32	80	2,5	210	3,6	3,8
Ш 32 х 50	128	80	32	48	2,5	160	3,0	3,2
Ш 32 х 50	128	112	32	80	2,4	250	3,0	3,2
Ш 32 х 63	128	80	32	40	2,4	190	2,6	2,8
Ш 32 х 63	128	112	32	80	2,3	290	2,5	2,7
Ш 32 х 80	128	80	32	48	2,3	220	1,9	2,0
Ш 32 х 80	128	112	32	80	2,2	330	2,0	2,1
Ш 34 х 35	102	102	17	68	3,0	100	4,2	4,6
Ш 34 х 52	102	102	17	68	2,7	160	2,5	2,7
Ш 35 х 35	130	105	30	70	2,3	200	3,8	3,95
Ш 35 х 45	130	105	30	70	2,1	250	2,8	3,0
УШ 35 х 35	123	106	22	61,5	2,6	160	3,3	3,5
УШ 35 х 52	123	106	22	61,5	2,4	200	2,3	2,4
УШ 35 х 70	123	106	22	61,5	2,2	220	1,7	1,8
Ш 40 х 40	160	100	40	60	2,5	220	3	3,3
Ш 40 х 40	160	140	40	100	2,3	350	3,05	3,3
Ш 40 х 50	160	100	40	60	2,4	270	2,4	2,6
Ш 40 х 50	160	140	40	100	2,2	400	2,45	2,6
Ш 40 х 63	160	100	40	60	2,3	320	2	2,2
Ш 40 х 63	160	140	40	100	2,1	480	2,05	2,2
Ш 40 х 80	160	100	40	60	2,2	380	1,4	1,5
Ш 40 х 80	160	140	40	100	2,0	600	1,46	1,5
Ш 40 х 100	160	100	40	60	2,1	450	1,18	1,25
Ш 40 х 100	160	140	40	100	1,9	730	1,2	1,25
УШ 40 х 40	144	124	26	72	2,3	270	2,6	2,8
УШ 40 х 60	144	124	26	72	2,2	400	1,8	1,9
УШ 40 х 80	144	124	26	72	2,1	500	1,4	1,5